nm450耐磨钢板现货厂：宣钢2500 m3高炉炉墙结厚的原因

　　高炉炉墙结厚时,表现为顺行变差,接受风量困难,严重时,管道行程情况增多,滑料、偏尺、崩料频繁出现,易出现悬料,坐料后难以坐彻底,且一般在恢复过程会出现多次悬料,宣钢两座2500 m3高炉,均有以上表现,综合分析,炉墙结厚的主要原因如下：

　　(1)两座高炉为了提高产量而增加入炉风量, 在操作上都不同程度地扩大风口面积,1号高炉风口面扩大至0.3393m3.2号高炉风口面积扩大至0.3321 m3,短期内高炉产量得到提升。但是,随着时间的推移,原燃料条件变差,风口面积扩大后的副作用逐渐显现,高炉抵抗外围条件变化的能力下降,炉况稳定性变差,整体风量水平降低,鼓风动能降低。同时高炉风温也处于较低水平,1号高炉由1130℃降低至1100 ℃,2号高炉由1090℃下降至1040℃,导致鼓风动能进一步降低,炉缸活跃度下降、中心气流减弱,边沿气流不稳定,壁体温度波动大,再加上低风温造成软熔带位置上移,为上部结厚提供了条件。

　　(2)9月上旬的联合检修,两座高炉减配干焦配加湿焦,同时大量配加落地烧结矿及不同冶金性能的烧结矿,高炉稳定顺行的条件遭到了破坏,致使2号高炉稳定性下降,1号高炉在炉况不好的前提下长时间休风,再加上后续的无计划休风,高炉频繁休风,致使1号高炉炉况恢复难度增加,恢复时间延长,炉况长期不顺。原燃料条件变差是本次炉墙结厚的诱因。

　　(3)在处理炉况的过程中,9月底-10月初外进焦质量出现较大波动,灰分由12.7%左右升高至15.2%左右,10月自产焦炭灰分由12.8%左右升高至13.2%左右。高温状态下,灰分与焦炭的膨胀不同,灰分颗粒会产生裂纹,使焦炭高温强度降低高温区焦炭骨架作用明显降低[2],入炉焦炭质量的劣化是炉墙结厚的主要原因。

　　(4)7-8月1号高炉在追求产量的过程中,忽视了对铁水[Si]含量的控制, [si]较长时间处于下限(如图5所示),导致炉缸中心堆积,是炉况恢复过程进一步延长的一个原因。11月1日2号高炉集中加焦消除炉墙结厚后,风量长时间维持3000 m3/min的水平,到11月9日才休风堵6个风口,没有及早采取多堵风口提高鼓风动能的操作措施,导致炉况处理时间延长。

　　3 炉墙结厚的处理

　　3.1 1号高炉

　　(1)发展边沿气流,集中加焦热洗,消除炉墙结厚[3-4],10月3日采取轻负荷、退矿批、调整布料矩阵等措施发展边沿气流,并配加锰矿、萤石处理炉墙黏结,效果不明显,决定控料线加焦热洗。

　　第一次集中加焦热洗。10月7日休风堵2、9、17号风口,借机控料线8.5m打开炉顶人孔观察炉墙结厚情况,从料面看上少部分结厚脱落,约5m料线以下除东侧外均有不同程度的结厚,南侧偏厚。送风后集中加焦160t,并采取循环焦热洗恢复炉况,逐步捅开2、17号风口,继续采取发展边沿气流的制度,第一次集中加焦热洗后,冷却壁温度10段由97℃上升至147℃,12段温度由93℃升高至118℃,但料尺动作改善不明显,风量维持3500 m3/min左右,进一步增加风量困难。

　　第二次集中加焦热洗。10月12日14:22-15:42,休风堵1、9、17、25号风口,并控料线11. 1 m,送风前后累计加焦371.4t,上部装料制度疏导边沿稳定中心气流,下部风量稳步提升恢复炉况,17日风量达到了4100m3/min, 10月18日08:08,捅开1号风口,堵9、25号两个风口作业,第二次空料线集中加焦后,冷却壁温度大部分出现波动。但19日后炉体温度呆滞,冷却壁温度呈下降趋势,8段由73℃下降至61℃,9段由147℃下降至67℃, 10段由166℃下降至71℃,12段由148℃下降至71℃,炉墙又重新结厚,用风仍然困难。

　　第三次集中加焦热洗。10月26日控料线至11.4 m。堵2、17号送风,送风前后累计加焦

　　422. 7t。烧焦炭过程中,炉体8段以上各点温度都升高,其中8段温度达到了71℃,9段温度148℃,10段温度163℃, 12段温度133℃,均达到了正常水平,虽然风量水平偏低,但料动基本正常,已能够形成正常的煤气流分布,炉墙黏结彻底消除。

　　(2)控制边沿气流,改善焦炭质量,提高风量水平。第三次控料线后,炉内制度调整上“以控制边沿,疏导中心”为主思路,逐渐规整煤气流分布。考虑慢风时间长、炉缸工作状态差,炉况接受风的能力低,分阶段逐步提升风量,并摸索不同风量水平的上部装料制度,炉况逐步趋稳,顺行状况螺旋式上升, 炉内压量关系逐渐缓解，料尺动作逐步改善;炉外降低自产焦炭配煤灰分,停止高灰分外进焦炭进厂,降低入炉焦炭灰分,11月15日炉况完全恢复正常。

　　3.2 2号高炉

　　(1)发展边沿气流,集中加焦热洗,消除炉墙结厚。10月14日开始降低炉体冷却强度,炉体冷却水量由3600m3/h逐步减至2800m3/h,并提高水温至46℃, 10月16日增加干焦配比至65%,配加质量改善后的文峰焦,提高焦炭质量。17日对边沿、中心进行疏导。18日退矿批、配加锰矿。10月18日休风,16:42-17:41更换14号风口(烧漏),借机堵1、9、20号三个风口作业,风口面积由0.332 1 m2缩小为0. 298 1 m2,提高鼓风动能。19日料动不顺畅、出现悬料、继续疏导边沿,同时配加萤石,效果不明显,决定控料线加焦热洗。

　　第一次集中加焦热洗。10月23日加焦139.2t未控料线。净焦下达后9-14段后局部单点温度出现波动,热负荷水平有所上升,从风口工作看,有部分渣皮脱落,10段以上温度出现波动。炉内积极用风,25日风量逐步由3 500 m3/min加至4000 m3/min,炉内压量关系逐步走稳,崩滑料现象减少,热负荷上升至7000x4. 18kJ/h,但下部温度仍处于低位状态。

　　第二次集中加焦热洗。10月26日中班由于干焦量不足,被迫配加高灰分的压车干焦,入炉反应后,炉体温度大幅下降,热负荷下降至4500x4. 18kJ/h左右,压量关系不稳,出现悬料、崩料现象,用风困难,风量萎缩至3000 m3/min左右。10月31日控料线至12.1m,休风堵两个风口(3、12号风口),风口面积0.3076m2。集中加焦425. 1t热洗,11月1日过渡集中加焦,净焦下达9-14段后大部分温度点出现波动,炉墙黏结基本消除,热负荷上升至20000x4.18KJ/h左右,逐步用风至3000 m3/min,但是高炉表现边沿气流不稳、风量难以上升,12段静压频繁分叉、炉顶翻料、料动不好,悬料、崩滑料频繁。

　　(2)堵风口,恢复炉缸工作。鉴于炉墙黏结消除后,风量恢复困难,为提高鼓风动能,活跃炉缸、打开中心,11月9日17:46-18:22,休风堵1、6、11、16、21、26号风口送风,凤口面积0. 264 2 m2,视料动逐步恢复风量。11月10日风量达到了3400~3500 m3/min,鼓风动能达到了110 ~ 120 kJ/s, 此后,炉况进入快速恢复阶段,11月11日后随着炉况的恢复,逐步开风口,上用风量,扩矿批、提负荷,至 11月15日堵1个风口作业,风量用至4750~4800m3/min,实现全体作业,至此,炉况恢复正常操作。

　　4 经验与教训

　　(1)良好的原燃料条件是大型高炉保持长期稳定顺行的基础,是高炉各项技术经济指标改善的前提、炉缸热量充沛是高炉正常冶炼的基础,是影响炉缸活跃的重要冶炼参数。

　　(2)避免长时间休风及频繁休风是大型高炉长期稳定顺行的工作重点,适宜的风速和鼓风动能是高炉炉缸活跃的重要操作参数之一。因此,当鼓风动能下降时,要分析原因,及时采取减轻焦炭负荷、调整装料制度进一步匹配气流,提高风量;如恢复风量较困难时,应果断堵风口提高风速和鼓风动能。

　　(3)适当控料线、集中加焦热洗是处理大型高炉结厚的有效手段。1号高炉三次加焦处理炉墙结厚,第一次处理因加焦量少,效果不理想;第二次加焦量仍然不足,导致加焦热性效果也不理想,同时外进焦炭、自产焦炭灰分先后升高,导致了炉墙再次结厚;第三次吸取了前两次的经验,除加焦量充足外,在操作制度的选定及出铁组织上进行了细致而周到的安排,同时改善了外进焦炭与自产焦炭的质量,从而取得了较好的效果。2号高炉二次加焦处理炉墙结厚,第一次加焦量少且未控料线,影响了处理炉况的效果;第二次吸取了1号高炉的成功经验,确保了炉况处理的顺利进行。

　　(4)强化外围管理,确保为高炉生产创造优良环境,对影响高炉生产的情况,严格做到“零事故、零容忍”。高炉日常操作中强调:炉缸均匀活跃、炉墙干净、煤气流分布合理,三者是高炉稳定顺行、指标提升的前提条件,三者缺一不可。

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